Главное меню

Поперечная арматура в плите


Армирование монолитной плиты: расчет и вязка арматуры


Армирование монолитной плиты — это сложная и ответственная задача. Конструктивный элемент воспринимает серьезные изгибающие нагрузки, с которыми бетону не справится. По этой причине при заливке монтируют арматурные каркасы, которые усиливают плиту и не дают ей разрушаться под нагрузкой.

Как правильно армировать конструкцию? При выполнении задачи нужно соблюдать несколько правил. При строительстве частного дома обычно не разрабатывают подробный рабочий проект и не делают сложных расчетов. Из-за небольших нагрузок считаю, что достаточно соблюсти минимальные требования, которые представлены в нормативных документах. Также опытные строители могут заложить арматуру по примеру уже сделанных объектов.

Плита в здании может быть двух типов:

В общем случае армирование плиты перекрытия и фундаментной не имеет критических отличий. Но важно знать, что в первом случае потребуются стержни большего диаметра. Это вызвано тем, что под элементом фундамента есть упругое основание — земля, которое берет на себя часть нагрузок. А вот схема армирования плиты перекрытия не предполагает дополнительного усиления.

Армирование фундаментной плиты

Арматура в фундамент в этом случае укладывается неравномерно. Необходимо усилить конструкцию в местах наибольшего продавливания. Если толщина элемента не превышает 150 мм, то армирование для монолитной плиты фундамента выполняется одной сеткой. Такое бывает при строительстве небольших сооружений. Также тонкие плиты используются под крыльца.

Для жилого дома толщина фундамента обычно составляет 200—300 мм. Точное значение зависит от характеристик грунта и массы здания. В этом случае арматурные сетки укладываются в два слоя друг над другом. При монтаже каркасов необходимо соблюдать защитный слой бетона. Он позволяет предотвратить коррозию металла. При возведении фундаментов величина защитного слоя принимается равной 40 мм.

Диаметр армирования

Перед тем как вязать арматуру для фундамента, потребуется подобрать ее сечение. Рабочий стержни в плите располагаются перпендикулярно в обоих направлениях. Для соединения верхнего и нижнего ряда используют вертикальные хомуты. Общее сечение всех прутов в одном направлении должно составлять не менее 0,3% от площади сечения плиты в этом же направлении.

Пример армирования

Если сторона фундамента не превышает 3 м, то минимально допустимый диаметр рабочих прутов назначается равным 10 мм. Во всех остальных случаях он составляет 12 мм. Максимально допустимое сечение — 40 мм. На практике чаще всего используют стержни от 12 до 16 мм.

Перед закупкой материалов рекомендуется посчитать массу необходимой арматуры для каждого диаметра. К полученному значению прибавляют примерно 5 % на неучтенные расходы.

Укладка металла по основной ширине

Схемы армирования монолитной плиты фундамента по основной ширине предполагают постоянные размеры ячейки. Шаг прутьев принимается одинаковым независимо от расположения в плите и направления. Обычно он находится в пределах 200—400 мм. Чем тяжелее здание, тем чаще армируют монолитную плиту. Для кирпичного дома рекомендуется назначать расстояние 200 мм, для деревянного или каркасного можно взять большее значение шага. При этом важно помнить, что расстояние между параллельными прутами не может превышать толщину фундамента более чем в полтора раза.

Обычно и для верхнего, и для нижнего армирования используют одинаковые элементы. Но если есть необходимость уложить пруты разного диаметра, то те, которые имеют большее сечение укладывают снизу. Такое армирование плиты фундамента позволяет усилить конструкцию в нижней части. Именно там возникают наибольшие изгибающие силы.

Основные армирующие элементы

С торцов вязка арматуры для фундамента предполагает укладку П-образных стержней. Они необходимы для того, чтобы связать в одну систему верхнюю и нижнюю часть армирования. Также они предотвращают разрушение конструкции из-за крутящих моментов.

Зоны продавливания

Связанный каркас должен учитывать места, в которых изгиб ощущается больше всего. В жилом доме зонами продавливания будут участки, в которых опираются стены. Укладка металла в этой области осуществляется с меньшим шагом. Это значит, что потребуется больше прутов.

Например, если для основной ширины фундамента использован шаг 200 мм, то для зон продавливания рекомендуется уменьшить это значение до 100 мм.
При необходимости каркас плиты можно связать с каркасом монолитной стены подвала. Для этого на этапе возведения фундамента предусматривают выпуски металлических стержней.

Армирование монолитной плиты перекрытия

Расчет арматуры для плиты перекрытия в частном строительстве выполняется редко. Это достаточно сложная процедура, выполнить которую сможет не каждый инженер. Чтобы заармировать плиту перекрытия, нужно учесть ее конструкцию. Она бывает следующих типов:

Последний вариант рекомендуется при выполнении работ самостоятельно. В этом случае нет необходимости устанавливать опалубку. Кроме того, за счет использования металлического листа повышается несущая способность конструкции. Самая низкая вероятность ошибок достигается при изготовлении перекрытия по профлисту. Стоит отметить, что оно является одним из вариантов ребристой плиты.

Перекрытие с ребрами залить непрофессионалу может быть проблематично. Но такой вариант позволяет существенно сократить расход бетона. Конструкция в этом случае подразумевает наличие усиленных ребер и участков между ними.

Еще одни вариант — изготовит сплошную плиту перекрытия. В этом случае армирование и технология похожи на процесс изготовления плитного фундамента. Основное отличие — класс используемого бетона. Для монолитного перекрытия он не может быть ниже В25.

Стоит рассмотреть несколько вариантов армирования.

Перекрытие по профлисту

В этом случае рекомендуется взять профилированный лист марки Н-60 или Н-75. Они обладают хорошей несущей способностью. Материал монтируется так, чтобы при заливке образовались ребра, обращенные вниз. Далее проектируется монолитная плита перекрытия, армирование состоит из двух частей:

Армирование плиты перекрытия по профлисту

Наиболее распространенный вариант, когда в ребрах устанавливают по одному стержню диаметром 12 или 14 мм. Для монтажа прутов подойдут инвентарные пластиковые фиксаторы. Если нужно перекрыть большой пролет, в ребро может устанавливаться каркас из двух стержней, которые связаны между собой вертикальным хомутом.

В верхней части плиты обычно укладывается противоусадочная сетка. Для ее изготовления используют элементы диаметром 5 мм. Размеры ячейки принимаются 100х100 мм.

Сплошная плита

Толщина перекрытия чаще всего принимается равной 200 мм. Армирующий каркас в этом случае включает в себя две сетки, расположенные друг над другом. Такие сетки нужно связать из стержней диаметром 10 мм. В середине пролета устанавливают дополнительные пруты усиливающей арматуры в нижней части. Длина такого элемента назначается 400 мм или более. Шаг дополнительных прутов принимают таким же, как шаг основных.

В местах опирания нужно тоже предусмотреть дополнительное армирование. Но располагают его в верхней части. Также по торцам плиты нужны П-образные хомуты, такие же как в фундаментной плите.

Пример армирования плиты перекрытия

Расчет армирования плиты перекрытия по весу для каждого диаметра стоит выполнить до закупки материала. Это позволит избежать перерасхода средств. К полученной цифре прибавляют запас на неучтенные расходы, примерно 5%.

Вязка арматуры монолитной плиты

Для соединения элементов каркаса между собой пользуются двумя способами: сварка и связывание. Лучше вязать арматуру для монолитной плиты, поскольку сварка в условиях строительной площадки может привести к ослаблению конструкции.

Для выполнения работ используют отожженную проволоку, диаметром от 1 до 1,4 мм. Длину заготовок обычно принимают равной 20 см. Существует два типа инструмента для вязания каркасов:

Второй вариант существенно ускорят процесс, снижает трудоемкость. Но для возведения дома своими руками большую популярность получил крючок. Для выполнения задачи рекомендуется заранее подготовить специальный шаблон по типу верстака. В качестве заготовки используют деревянную доску шириной от 30 до 50 мм и длинной до 3 м. На ней делают отверстия и углубления, которые соответствуют необходимому расположению арматурных прутов.

Общие рекомендации

  1. при соединении стержней по длине минимальный нахлест составляет 20 диаметров, но не меньше 250 мм;
  2. все зоны, в которых возможен изгиб, в обязательном порядке должны быть усилены;
  3. при выборе между сваркой и вязкой, лучше — второе;
  4. при необходимости использовать стержни разного диаметра, те, которые толще, располагают снизу.

Арматура плиты перекрытия, армирование: материалы, схема, чертеж

Арматура плиты перекрытия используется для создания надежного армирования железобетонных плит и придания прочности конструкции при воздействии нагрузок на изгиб. Благодаря данному методу упрочнения удается обеспечить равномерное распределение давления на фундамент и уменьшить расходы на возведение здания, так как в процессе выполнения работ нет необходимости использовать спецтехнику, а все расчеты вполне реально выполнить самостоятельно, на основе формул нормативной документации.

Виды перекрытий

Перекрытия могут быть сделаны из дерева или железобетона, что зависит от условий эксплуатации конструкции и расчетов. Наиболее популярным является железобетон, обладающий хорошими характеристиками прочности, стойкостью к различным нагрузкам, доступной стоимостью и простотой в создании и монтаже.

По типу конструкции бывают:

По назначению плиты бывают:

1. Цокольные – отделяют стены подвала от нижних этажей

2. Межэтажные – разграничивают этажи

3. Чердачные – размежёвывают жилые помещения и подкровельное пространство

Правильно изготовленная в соответствии со всеми нормами и параметрами монолитная плита перекрытия, армирование которой производится по установленным требованиям СНиП, обладает основным преимуществом – уменьшение веса благодаря наличию образованных во время заливки полостей.

По форме и количеству пустот плита может быть:

Готовые конструкции актуальны при крупном строительстве – обычно из них возводят многоэтажные высотки, большие сооружения. Из недостатков выделяют: наличие стыков, необходимость привлекать специальную грузоподъемную технику, возможность создавать лишь помещения стандартных размеров, невозможность проектировать отверстия для вытяжек, фигурные перекрытия и другие формы.

Немаловажно и то, что монтаж монолитных плит перекрытия значительно повышает общую стоимость работ в смете. Поэтому в индивидуальном строительстве обычно выполняют изготовление перекрытий уже на месте, заливая армированную сетку бетоном прямо на площадке.

Преимущества и недостатки сплошного армированного перекрытия

Железобетонное перекрытие производится из двух основных материалов – цементный раствор и металлические стержни (упрочняющая металлическая сетка). Из-за того, что бетон твердый, но хрупкий и боится деформации, он легко рассыпается от ударов. Металл более мягкий, но стойкий к деформациям, на кручение и изгиб. Поэтому тандем этих двух материалов обеспечивает наилучший результат.

Армирование перекрытия производят в зданиях, сооруженных из ячеистых бетонных блоков и кирпича. Такой вариант позволяет выполнить работы самостоятельно, сэкономив на привлечении профессионалов и спецтехники.

Основные преимущества армирования монолитных плит перекрытия:

Из минусов стоит выделить длительность и трудоемкость процесса, необходимость привлечь к работам минимум трех человек, обеспечить инструменты и инвентарь, постоянный контроль и уход за монолитом на первых порах, более высокая стоимость в сравнении с деревянным строительством.

Расчет толщины плиты и количества рядов арматуры

До того, как армировать плиту перекрытия, необходимо правильно выполнить все расчеты, с учетом СНиП. В расчетах учитываются лишь несущие стены и установленные на фундамент колонны, перегородки в качестве опор выступать не могут. К расчетным размерам на прочность плюсуют 30% путем умножения полученных показателей на коэффициент запаса прочности 1.3.

Толщина перекрытия

Выполняя расчет армирования плиты перекрытия, сначала высчитывают толщину, которая должна соотноситься с величиной расстояния между стенами в пропорции 1:30 (здесь толщина плиты : длина пролета). В справочной литературе предлагают такой пример: если ширина помещения составляет 6 метров=6000 миллиметров, то перекрытие должно быть по толщине минимум 200 миллиметров.

Если между стенами расстояние равно 400 миллиметров, то плита должна быть равна минимум 120 миллиметрам. Но специалисты советуют на практике добавлять определенный процент прочности, помня, что в помещениях будет стоять мебель, техника и т.д. Справочные примеры и вычисления актуальны лишь для чердаков и пустых помещений, в остальных же случаях желательно перестраховаться и там, где по расчетам получилось 120, делать минимум 150 миллиметров.

Экономия возможна лишь на втором ряду, где можно установить прут на 8 миллиметров и шаг в плите сделать в 2 раза больше. Если пролет больше 6 метров, выполнение расчетов желательно предоставить профессионалам, так как тут уже нужна установка специальных ригелей, существенно увеличиваются прогибы и иные нагрузки, учесть которые человеку без опыта будет трудно.

Обязательно учитывается размер захвата – та часть плиты, что опирается на стены. Для зданий из пенобетона и газосиликата размер захвата должен быть равным 25-30 сантиметрам, из кирпича – 15-20 сантиметрам. Арматурные пруты обрезаются таким образом, чтобы они были залиты бетоном с торцевой части минимум на 25 сантиметров.

Если толщина железобетонной конструкции равна 150 миллиметрам, допускается выполнять одноярусное перекрытие, если больше – обязательно в два уровня.

Армирующая сетка

В СНиП указано, что для жилых сооружений желательно делать не один слой, а два ряда армирующей сетки. Для верхнего ряда может использоваться поперечная арматура с сечением меньшим и большими ячейками. Обычно диаметр арматуры верхнего и нижнего ряда составляет в среднем 8-12 миллиметров. Связывая стержни, формируют решетку с квадратными ячейками размером 20-40 сантиметров.

Более точно диаметр прутьев пролетов в 4 и 6 метров с учетом обычных нагрузок жилых домов указаны в таблице:

Все расчеты осуществляют с учетом максимального расстояния от стены до стены. Над всеми помещениями этажа сооружают одинаковую толщину покрытия, рассчитывая все по самому большому помещению, округляя значения в большую сторону.

Стыки прутков

Каркас арматурный выполняют из горячекатаного проката круглого сечения стали низкоуглеродистой. Металл пластичный, гибкий, хорошо держит нагрузки, выдерживает вибрации, актуален для работы на слабом грунте, не боится тяжелой техники, землетрясений и т.д.

Подбор арматуры в плите перекрытия ведется с учетом необходимости выполнять стыки (так как длины стержня может быть недостаточно) наложением. Все материалы должны соответствовать физическим характеристикам, быть без коррозии и ржавчины.

Стержни укладывают рядом на расстоянии, равном 10 диаметрам, связывают проволокой. Если толщина стержня равна 8 миллиметрам, двойное соединение составит 80 миллиметров. Также поступают с прокатом Ф12, стык получается 480 миллиметров. Стыковки стержней должны смещаться, чтобы не быть расположенными на единой линии. Для выполнения соединений также используют сваривание, прокладывая продольные швы, но это пагубно сказывается на гибкости всей конструкции.

Монтаж сетки

Стержни связывают проволокой диаметром 1.5-2 миллиметра, прочно скручивая места пересечений. Между сетками расстояние составляет около 8 сантиметров, его обеспечивают порезанные в размер стержни 8 миллиметров. Увязку выполняют на нижней сетке в местах пересечения.

Под нижней сеткой арматуры оставляют зазор для заливки раствора толщиной от 2 сантиметров – на опалубку с интервалом в метр раскладываются специальные конические фиксаторы из пластика.

Обвязка и отверстия под вытяжки и лестницы

Чтобы соединить перекрытия со стенами, по периметру выполняется опалубка, делается она вертикально, ограничивает растекание бетона. Вдоль короба проходит обвязка периметра, усиливаются углы. Лишь после полного застывания раствора короб удаляют, на его месте остается ровный торец.

Опалубку размещают на расстоянии 2 сантиметра от продольных прутов и торцов уже после того, как продольная и поперечная арматура собраны в каркас. Удаленность от стены составляет 20 сантиметров для газобетона и 15 сантиметров для шлакоблока и кирпича. Это расстояние на стене до заливки обрабатывают специальным составом для повышения прочности здания к вибрациям.

Такую же опалубку выполняют там, где нужно оставить отверстия для конструкционных элементов (выводы труб, межэтажные лестницы, провода коммуникации, вентиляция и т.д.). Их закрывают сеткой и не заливают.

Чертежи и схемы армирования монолитной плиты перекрытия

Чертеж плит выполняет важную функцию – позволяет все заранее просчитать, спланировать и сделать правильно. По схеме и чертежу рассчитывают расход материалов, решают, какую арматуру использовать для перекрытия, определяют все значения и показатели, планируют смету.

Этапы составления чертежа:

Конструктивные особенности

Железобетонные изделия обладают свойствами сразу двух материалов – металла и бетона, что делает их идеальной строительной конструкцией, используемой в самых разных сферах. Бетон берет на себя сжимающие нагрузки, металл выдерживает легко растяжение. В строительстве нагрузка на перекрытия воздействует в направлении вертикально вниз и распределяется, как правило, равномерно по площади. Определяется нагрузка собственным весом и всеми конструкциями, предметами, людьми, пребывающими в помещении.

Армировка плиты перекрытия, схема которой может быть самой разной, работает на изгиб и выполняется для восприятия этой нагрузки. Обычно прокладывают две сетки арматуры (нижний слой и верхний), располагая пруты поперек и вдоль пролета. Минимальный шаг стержней (расстояние между параллельными прутами) определяется в чертеже, обычно для индивидуального жилого строительства он составляет 15-20 сантиметров.

В толще бетона сетка должна быть расположена на расстоянии 20-25 миллиметров от поверхности. Пруты перевязывают между собой во всех пересечениях вязальной проволокой, иногда используют для сооружений готовую сетку. Сваривают редко, так как есть вероятность разрывов в местах соединения.

Между нижним и верхним слоями сетки устанавливают вертикальные фиксаторы, которые помогают выдерживать единое расстояние между сетками. Разделители бывают разными, их шаг должен быть одинаковым на всей площади.

Края перекрытия усиливают дополнительной арматурой – Г и П-образными элементами, в особенности в местах опирания. Если же плита опирается по всему контуру, усиление делают, соответственно, по всему периметру. Верхняя часть упрочнения работает на сжатие, нижняя – на растяжение, беря на себя основную нагрузку. Поэтому для обустройства нижнего слоя сетки выбирают толстые стержни, а вот для верхней подойдет минимальный диаметр арматуры в плите перекрытия.

Многое в расчетах зависит от величины пролетов – их не советуют делать больше 6 метров. Если расстояние между опорами больше, над самой опорой усиливают верхний слой сетки, между опорами в средине – усиливают нижний слой арматуры.

Прутья арматуры должны быть неразрывными: нахлест должен составлять минимум 40 х диаметр арматуры: так, если диаметр стержня составляет 15 миллиметров, нахлест выполняют в 60 сантиметров. Плиты перекрытия выполняют с использованием горячекатанной стальной арматуры класса А3, диаметром 8-14 миллиметров.

Общие правила такие: для жилого помещения с пролетом не более 6 метров, независимо от соотношения сторон, рекомендуют плиту выполнять толщиной 20 сантиметров, шаг арматуры 20 на 20 сантиметров, диаметр прутков нижнего слоя 12 миллиметров, верхнего – 8.

Инструкция по армированию перекрытия

Чтобы понять, как правильно армировать плиту перекрытия, необходимо рассмотреть несколько важных правил. Главные материалы для выполнения задачи – стальные стержни с рифленой поверхностью из стали класса А4 и бетонная смесь на базе цемента М300, щебня средней фракции и мелкого песка.

В работе пригодятся:

Подготовка к выполнению работ простая и включает такие этапы: выполнение расчетов, составление чертежа и схемы усиления, просчет и закупка строительных материалов, инструмента, нарезка заготовок из стержней, подготовка щитов для опалубки.

Краткий алгоритм работы:

Порядок армирования и заливки

Устройство опалубки

Опалубка должна свободно выдерживать вес сырого раствора, визуально не деформируясь – а это около 500 килограммов нагрузки на квадратный метр при условии, что толщина бетона составляет 20 сантиметров. Для создания щитов выбирают фанеру толщиной 18-20 миллиметров, для стоек, ригелей, балок подойдет брус с сечением 10 на 10 сантиметров. Хорошо показала себя в работе профессиональная опалубка.

После сбора опалубки ее проверяют нивелиром.

Монтаж арматуры

Плетение каркаса в один слой выполняется очень редко, обычно делают два слоя (это норма и для обыкновенной, и для ребристой плиты перекрытия). Сначала устанавливают пластиковые фиксаторы (специальные опоры высотой 25-30 миллиметров, необходимые для заливки защитного слоя), на них выкладывается нижний ряд упрочнения, потом параллельно монтируются стержни с одинаковым шагом, на них идет следующий ряд под углом 90 градусов и перевязывается проволокой.

Далее следует установка разделителей слоев, которые сгибаются и вяжутся с одинаковым шагом. По краям нужно усиление продольными П-образными элементами. Верхний слой должен быть ниже опалубки на 25-30 миллиметров. Сборная арматура должна получиться в формате жесткого каркаса, без проблем выдерживающего вес работников.

Далее выполняют заливку, используя бетононасос и уплотняя смесь специальным глубинным вибратором. Заливают за один подход, потом в течение 2-3 дней поверхность смачивают водой, чтобы она сохла дольше и удалось избежать микротрещин. В общем все сохнет 30 дней, лишь после снимается опалубка.

Армирование пустотной плиты перекрытия: пошаговая инструкция

Армирование пустотных плит перекрытия проще всего выполнять самостоятельно вместо использования в строительстве готовых железобетонных конструкций.

Преимущества армирования:

Что представляет собой армирование плит

В процессе изготовления усиленных элементов перекрытия удается реализовать любую идею касательно планировки, получить надежную и прочную конструкцию. Работы проводятся с соблюдением технологий, материалы закупаются у проверенных поставщиков. Металлические стержни связываются между собой, для изготовления усиленных элементов перекрытия используют стержни диаметром 8-12 миллиметров, устанавливают опалубку и заливают все бетоном, покрывая каркас полностью.

Укладывать стержни с усилением необходимо на таких участках: в центре конструкции, в местах соприкосновения монолита с арками, внутренними стенами, колоннами, при установке тяжелого оборудования, камина, возле отверстий для лестниц, дымоотводных труб, элементов вентиляции и т.д.

Советы по армированию:

Как правильно армировать плиты своими руками:

Если все делать в соответствии с нормами и расчетами, самостоятельное армирование монолитной плиты перекрытия вполне возможно сделать самостоятельно, обеспечив основанию надежность, прочность, стойкость к разнообразным нагрузкам. При этом важно выполнять все работы в правильной последовательности, выбирать качественные материалы и не отступать от значений, указанных в схемах и чертежах.

Конструктивные требования по армированию балок и плит перекрытия

Продольное армирование

Согласно СП 52-101-2003 "Бетонные и железобетонные конструкции без предварительного напряжения арматуры" п.8.3.6: "В железобетонных линейных конструкциях и плитах наибольшие расстояния между осями стержней продольной арматуры, обеспечивающие эффективное вовлечение в работу бетона, равномерное распределение напряжений и деформаций, а также ограничение ширины раскрытия трещин между стержнями арматуры, должны быть не более:

- в железобетонных балках и плитах:

200 мм - при высоте поперечного сечения, h ≤ 150 мм;

1,5h и 400 мм - при высоте поперечного сечения h > 150 мм;"

Понимать этот пункт следует так. Например рассчитывается однопролетная плита перекрытия высотой до 150 мм и по расчету для армирования 1 м ширины такой плиты требуется 3.43 см2 арматуры. Согласно таблицы 170.2 для армирования можно использовать 1 стержень диаметром 22 мм, 2 стержня диаметром 16 мм, 3 стержня диаметром 14 мм, 4 стержня диаметром 12 мм, 5 стержней диаметром 10 мм, 7 стержней диаметром 8 мм и т.д. Так вот, для армирования такой плиты следует принимать не менее 5 стержней диаметром 10 мм. Именно это и обеспечит более равномерное распределение напряжений и деформаций и более эффективное вовлечение в работу бетона. Потому как расчетная схема и реальная работа конструкции - две большие разницы и когда мы рассматриваем материал 1 м ширины железобетонной плиты, как обладающий одинаковыми свойствами по всей ширине, мы делаем очень большое допущение. А чем более равномерно по рассматриваемой ширине будет распределена арматура, тем ближе будет расчетная схема к реальной работе конструкции.

А в Пособии к СП 52-101.2003 данный пункт дополнен следующей рекомендацией (п. 5.13):

"При армировании неразрезных плит сварными рулонными сетками допускается вблизи промежуточных опор все нижние стержни переводить в верхнюю зону.

Неразрезные плиты толщиной не более 80 мм допускается армировать одинарными плоскими сетками без отгибов."

В данном случае речь идет о плитах перекрытия, которые могут рассматриваться как многопролетные балки (пример расчета такого перекрытия см. в статье "Расчет монолитного ребристого перекрытия"). Соответственно в таких плитах возникает момент не только в пролете, но и на промежуточных опорах. И если подобрать арматуру таким образом, что она будет воспринимать моменты, действующие на промежуточных опорах, то армирование можно выполнять одной сеткой для верхней и для нижней зоны сечения, выполняя переход из верхней зоны в нижнюю или наоборот в местах, где расчетный момент, действующий на поперечное сечение плиты, равен нулю. Выглядит это примерно так:

Рисунок 401.1. Варианты армирования монолитной неразрезной плиты б) сварными рулонными сетками с переходом в верхнюю зону сечения на промежуточных опорах, в) сварными одинарными плоскими сетками г) отдельными стержнями (одиночной арматурой).

Ну а теперь пора переходить к не менее важному п. 8.3.7 (5.14 в Пособии): "В балках и ребрах шириной более 150 мм число продольных рабочих растянутых стержней в поперечном сечении должно быть не менее двух. При ширине элемента 150 мм и менее допускается устанавливать в поперечном сечении один продольный стержень."

Данная рекомендация основана все на том же требовании обеспечить эффективное вовлечение в работу бетона, а также максимально возможное перераспределение напряжений и деформаций. Дело в том, что в балках и ребрах монолитного ребристого перекрытия шириной > 150 мм может поместиться 2 стержня арматуры с учетом требуемой толщины защитного слоя бетона и соблюдении минимального расстояния между стержнями при ожидаемом максимальном размере крупного наполнителя бетонной смеси и этим нужно пользоваться.

Согласно п. 8.3.8 (5.15): "В балках до опоры следует доводить стержни продольной рабочей арматуры с площадью сечения не менее 1/2 площади сечения стержней в пролете и не менее двух стержней.

В плитах до опоры следует доводить стержни продольной рабочей арматуры на 1 м ширины плиты с площадью сечения не менее 1/3 площади сечения стержней на 1 м ширины плиты в пролете и не менее двух стержней."

Данный пункт повествует нам о крайних опорах многопролетных неразрезных плит и балок или просто об опорах однопролетных балок и плит. А также о том что даже если изгибающий момент в точках начала опоры однопролетных балок и плит, а также на крайних опорах многопролетных плит и балок равен нулю, то все равно для надлежащей анкеровки арматуру следует предусматривать до опоры и даже дальше. Насколько дальше, на то есть отдельный пункт (5.35). Тем не менее этот пункт не запрещает заводить за грань опоры всю расчетную арматуру, если это арматура периодического профиля.

А в СНиП 2.03.01-84 подобный пункт ((5.20)) дополнен следующей рекомендацией: "В плитах расстояния между стержнями, заводимыми за грань опоры, не должны превышать 400 мм, причем площадь сечения этих стержней на 1 м ширины плиты должна составлять не менее 1/3 площади сечения стержней в пролете, определенной расчетом по наибольшему изгибающему моменту."

Из чего следует, что даже если расстояние между стержнями продольной арматуры будет принято согласно указанных выше рекомендаций, а именно не более 200 мм, то все равно за грань опоры придется заводить половину всех продольных стержней. И только если расстояние между стержнями продольной арматуры будет приниматься около 130 мм, то можно заводить за грань опоры третью часть стержней.

И тут возникает очень важный вопрос: а на сколько можно не доводить до грани опоры продольные стержни арматуры в однопролетных балках и плитах и на крайних опорах многопролетных балок и плит? К сожалению ни один из вышеперечисленных нормативных документов прямого ответа на этот вопрос не дает, а приводятся только формулы, да таблицы, в которых мы и попробуем сейчас разобраться.

Например, все для той же однопролетной плиты, рассматриваемой как балка на шарнирных опорах длиной l = 3 м, требуемое сечение составляет 3.43 см2. Однако арматура с таким сечением необходима только посредине плиты, где изгибающий момент максимальный. На опорах, согласно принятой расчетной схеме момент равен нулю и арматура вроде как вообще не требуется, однако с целью анкеровки часть арматуры все же заводится за грань опоры. И хотя нет прямой зависимости между значением изгибающего момента и требуемой площадью арматуры мы все же предположим такую зависимость, получив в итоге небольшой запас по прочности.

Итак, если планируется не доводить до опор половину продольных стержней, то эту половину следует доводить до точки, в которой согласно эпюре моментов значение изгибающего момента будет в 2 раза меньше, т.е. М = ql2/16 плюс расстояние, необходимое для анкеровки арматуры в растянутом бетоне.

Согласно уравнению моментов:

Мx = qlx/2 - qx2/2 = ql2/16

тогда

x = 0.146l или примерно 438 мм (методы решения квадратных уравнений здесь не приводятся)

Для арматуры периодического профиля минимально допустимая длина анкеровки в растянутом бетоне составляет согласно Таблице 328.1 не менее 20d = 200 мм, не менее 250 мм, а также не менее (0.7·3600/117 + 11)10 = 325 мм (пояснения к формуле там же, где и таблица). Таким образом обрываемую арматуру можно не доводить до граней опор на 438 - 325 = 113 мм.

Как видим, экономия при обрывании арматуры в пролете не то чтобы сумасшедшая и потому при выполнении 1-2 плит лучше довести все продольные стержни до опор. Так оно надежней будет. Да и перераспределение усилий в плите при этом будет более равномерным.

Ну и еще одно требование, относящееся к балкам, достаточно редко встречающимся в малоэтажном строительстве, но тем не менее (п. 5.16): "В изгибаемых элементах при высоте сечения более 700 мм у боковых граней должны ставиться конструктивные продольные стержни с расстояниями между ними по высоте не более 400 мм и площадью сечения не менее 0,1% площади сечения бетона, имеющего размер, равный по высоте элемента расстоянию между этими стержнями, по ширине - половине ширины ребра элемента, но не более 200 мм."

На первый взгляд такое требование выглядит нелогичным - зачем устанавливать арматуру приблизительно посредине высоты сечения, т.е. там, где растягивающие или сжимающие напряжения минимальны или их вовсе нет? Тем не менее нельзя забывать о том, что стержни поперечной арматуры могут работать на сжатие, а значит чем меньше их расчетная длина, тем больше устойчивость. Соответственно установка дополнительных продольных стержней, особенно при сварном каркасе, уменьшает расчетную длину стержней поперечного армирования как минимум вдвое.

Примечание: выражение в данном пункте "имеющего размер, равный по высоте элемента расстоянию между этими стержнями, по ширине - половине ширины ребра элемента, но не более 200 мм" для меня тайна великая есмь. Причем в СНиПе этот пункт формулируется практически также. Предполагаю, что это как-то связано с балками таврового сечения, но утверждать не буду.

Кстати, пора поговорить о поперечном армировании.

Поперечное армирование

п.8.3.9: "Поперечную арматуру следует устанавливать исходя из расчета на восприятие усилий, а также с целью ограничения развития трещин, удержания продольных стержней в проектном положении и закрепления их от бокового выпучивания в любом направлении.

Поперечную арматуру устанавливают у всех поверхностей железобетонных элементов, вблизи которых ставится продольная арматура."

Суть этого требования в том, что поперечная арматура никогда не помешает. И даже если по расчету не требуется, тем не менее будет способствовать более равномерному распределению напряжений в сечениях ж/б элемента.

Согласно п. 8.3.10 "...Диаметр поперечной арматуры в вязаных каркасах изгибаемых элементов принимают не менее 6 мм.

В сварных каркасах диаметр поперечной арматуры принимают не менее диаметра, устанавливаемого из условия сварки с наибольшим диаметром продольной арматуры."

Требования данного пункта, на мой взгляд очевидны и дополнительных комментариев не требуют. В том смысле, что арматуру диаметром 5 мм трудно приварить к арматуре диаметром 30 мм.

Согласно п. 8.3.11: "В железобетонных элементах, в которых поперечная сила по расчету не может быть воспринята только бетоном, следует предусматривать установку поперечной арматуры с шагом не более 0,5 h0 и не более 300 мм.

В сплошных плитах, а также в часторебристых плитах высотой менее 300 мм и в балках (ребрах) высотой менее 150 мм на участке элемента, где поперечная сила по расчету воспринимается только бетоном, поперечную арматуру можно не устанавливать.

В балках и ребрах высотой 150 мм и более, а также в часторебристых плитах высотой 300 мм и более, на участках элемента, где поперечная сила по расчету воспринимается только бетоном, следует предусматривать установку поперечной арматуры с шагом не более 0,75 h0 и не более 500 мм."

Тут тоже все более менее понятно и как бы уточнение п. 8.3.9.

А кроме того из этого пункта следует вывод, что даже если в сжатой зоне балки высотой более 150 мм по расчету продольная арматура не требуется, то по конструктивным требованиям ее следует установить. Иначе к чему вверху крепить поперечную арматуру, чтобы обеспечить удержание стержней в проектном положении при бетонировании и в процессе набора прочности бетона (имеются в виду сварные плоские каркасы)? При этом диаметр конструктивной продольной арматуры можно принимать в 1.5-2 раза меньше, чем расчетной продольной арматуры.

А в Пособии за этим следует следующий пункт (5.22): "Отогнутые стержни арматуры должны предусматриваться в изгибаемых элементах при армировании их вязаными каркасами. Отгибы стержней должны осуществляться по дуге радиусом не менее 10d. В изгибаемых элементах на концах отогнутых стержней должны устраиваться прямые участки длиной не менее 0,8lan, принимаемой согласно указаниям п.5.32, но не менее 20d в растянутой и 10d — в сжатой зоне.

Прямые участки отогнутых гладких стержней должны заканчиваться крюками.

Расстояние от грани свободной опоры до верхнего конца первого отгиба (считая от опоры) должно быть не более 50 мм.

Угол наклона отгибов к продольной оси элемента следует принимать в пределах 30 - 60°, рекомендуется принимать угол 45°."

Как выглядит такой отгиб, можно посмотреть все на том же рис. 401.1 г). А еще смысл этого пункта в том, что если вы делаете вязаный каркас, то обрыв арматуры, не доводимой до грани опоры, рассчитывать вовсе не обязательно. Достаточно выполнить требования данного пункта. И кроме того из этого пункта следует, что вязанные каркасы для балок с 2 стержнями в нижней растянутой зоне нежелательны, надежнее делать для балок сварные каркасы.

Согласно п. 8.3.14: "В элементах, на которые действуют крутящие моменты, поперечная арматура (хомуты) должна образовывать замкнутый контур."

Как правило крутящие моменты могут возникать в перемычках наружных стен и прочих балках, к которым нагрузка приложена не по центру тяжести сечения. А потому для таких элементов лучше использовать поперечную арматуру согласно указанному пункту, даже если расчет на действие крутящих моментов не проводился.

8.3.15 Поперечную арматуру в плитах в зоне продавливания в направлении, перпендикулярном сторонам расчетного контура, устанавливают с шагом не более 1/3 h0 и не более 300 мм. Стержни, ближайшие к контуру грузовой площади, располагают не ближе h0/3 и не далее h0/2 от этого контура. При этом ширина зоны постановки поперечной арматуры (от контура грузовой площади) должна быть не менее 1/5 h0.

Расстояния между стержнями поперечной арматуры в направлении, параллельном сторонам расчетного контура, принимают не более 1/4 длины соответствующей стороны расчетного контура.

8.3.16 Расчетную поперечную арматуру в виде сеток косвенного армирования при местном сжатии (смятии) располагают в пределах расчетной площади Ab,max (6.2.43). При расположении грузовой площади у края элемента сетки косвенного армирования располагают по площади с размерами в каждом направлении не менее суммы двух взаимно перпендикулярных сторон грузовой площади (рисунок 6.11).

По глубине сетки располагают:

- при толщине элемента более удвоенного большего размера грузовой площади - в пределах удвоенного размера грузовой площади;

- при толщине элемента менее удвоенного большего размера грузовой площади -; в пределах толщины элемента.

8.3.17 Поперечная арматура, предусмотренная для восприятия поперечных сил и крутящих моментов, а также учитываемая при расчете на продавливание, должна иметь надежную анкеровку по концам путем приварки или охвата продольной арматуры, обеспечивающую равнопрочность соединений и поперечной арматуры.

Данные пункты пока оставляю без комментариев.

Возможно со временем я для большего удобства пользования разобью данные требования по категориям типа: "требования при армировании плит и балок сварными каркасами из арматуры периодического профиля", "требования при армировании плит и балок вязаными каркасами". А может и будут отдельные категории для балок и для плит, но пока некогда.

Осреднение поперечной арматуры в пластинах

При расчете плоских плит перекрытий, опирающихся на точечные опоры-колонны, как правило, следует моделировать абсолютно жесткие тела по размеру поперечного сечения колонны. Вследствие этого в пластинчатых КЭ плиты, которые входят в АЖТ одним узлом (угол), возникают всплески поперечных сил и как следствие поперечного армирования.

Следует понимать, что в реальных условиях данный узел не является абсолютно жестким, т.к. происходит обмятие угов колонны. Также следует учитывать, что реализованный в ПК ЛИРА-САПР метод конечных элементов работает на базе метода перемещений. При таком подходе поперечные силы определяются с погрешностью. Поэтому представляется возможным усреднять полученное поперечное армирования в пределах эффективной ширины плиты или зоны продавливания.

Результаты расчета поперечной арматуры, приведенные к 1м2, можно осреднять следующим образом:

или

материалы, схемы, расчет, пошаговая инструкция выполнения работ

Перекрытие один из несущих элементов строения. Самый распространённый материал, применяемый для его возведения, это железобетон (композиция бетона и стали). Соблюдение строительных правил и норм по армированию плиты перекрытия, это гарантия надёжности железобетонной конструкции.  Правильное расположение арматуры в бетоне, даёт ему необходимую прочность, для того чтобы выдержать все будущие нагрузки на растяжение и изгиб.  Можно выполнить армирование монолитной плиты перекрытия своими руками, для этого необходимо соблюдать технологию выполнения работ.

Виды бетонных перекрытий

Бетонные перекрытия бывают двух типов.

  1. Стандартные – это железобетонные плиты, которые изготовляются на заводе.
  2. Монолитное перекрытие – это железобетонная конструкция, возведение которой осуществляется на месте строительства.

Стандартные плиты могут быть: пустотными, ребристыми, сплошными, а также иметь и другие конструктивные особенности. Всё зависит, от места их применения в строительстве.

Основное преимущество возведения перекрытия готовыми плитами, от монолитного, это скорость строительства и цена. В течение дня можно перекрыть частный дом ж/б плитами, когда для сооружения сплошной монолитной плиты необходимо минимум месяц. Но это не пугает застройщиков, так как у монолитной плиты масса преимуществ перед плитами перекрытия.

Достоинства и недостатки монолитного перекрытия

Преимущества, благодаря которым монолитное перекрытие пользуется большой популярностью в строительстве.

  1. Надёжность. Обладает прочностью и несущей способностью, способной выдерживать механические нагрузки, воздействие температур, влаги, с которыми не могут справиться другие виды перекрытий.
  2. Форма плиты может быть любой!
  3. Целостность конструкции.
  4. Распределение нагрузки.
  5. Пожаробезопасность. Обладает высокой огнестойкостью.
  6. Срок службы.
  7. Самостоятельное строительство.

К недостаткам строительства монолитного перекрытия можно отнести.

  1. Стоимость.
  2. Трудоёмкость строительных работ.
  3. Время строительства.

Чем и зачем армируют перекрытие

Для армирования плит перекрытия используют стальную, так и композитную арматуру (в основном стеклопластиковую). Более распространена металлическая арматура А500С (в проектной спецификации может обозначаться S500), популярны диаметры 10 и 12 мм. Для основного армирования железобетонной конструкции используют только рифлёную арматуру, чтобы создания качественную связь арматуры с бетоном. Для изготовления дополнительных элементов, не влияющих на несущую способность будущей железобетонной конструкции, можно использовать гладкую арматуру А1. Практикуют в современном частном строительстве и комбинирование арматуры, используют для армирования монолитной плиты одновременно металлические и стеклопластиковые пруты.

Несмотря на то что какая арматура используется, играет она одну и ту же роль в бетоне – придаёт ему необходимую прочность, чтобы выдержать все будущие нагрузки на растяжение, скручивание и изгиб.

Этапы строительства монолитной плиты перекрытия

Начинается строительство с составление чертежа будущей конструкции плиты. А именно, расчета толщины перекрытия, подсчета веса арматуры необходимой для армирования, марки используемого бетона. На эти параметры влияют многие факторы, которые следует учесть при составлении чертежа, самостоятельно это делать не советую, лучше заплатить проектировщику и он произведет все расчеты, а вы будете спать спокойно.

На начальном этапе возводятся вертикальные несущие опоры строения, на которые будет опираться перекрытие. Это могут быть колонны, стены из бетона или кирпича, а также и газосиликатного блока необходимой плотности.

Установка опалубки под бетонные стены.

После возведения несущих опор устанавливается горизонтальная опалубка под перекрытие необходимого размера, с запасом от 30 см, для установки борта. В состав опалубки входят телескопические стойки, треноги, короны, ригеля и ламинированная фанера. Процесс монтажа опалубки проводится в следующем порядке:

  1. Устанавливаются треноги. Их функция фиксировать стойки в необходимом месте в вертикальном положении.
  2. Расстановка и крепление стоек к треногам. Изначально стойки выдвигаем на необходимое расстояние, в зависимости от высоты будущего перекрытия, с учетом ригелей и фанеры, например: если перекрытие высотой 3 метра, то стойку выдвигаем на 258 см, то есть 300 см отнимаем 2 ригеля по 20 см и фанеру 2 см. На стойки надеваем короны.
  3. Монтируем несущие ригеля в короны стоек. Они должны выступать минимум 15 см, за корону.
  4. Раскладка поперечных ригелей и выравнивание опалубки по уровню, с помощью нивелира или лазерного уровня.
  5. Укладка фанеры. Шаг ригелей в пределах 40-60 см, при толщине перекрытия 15 – 22 мм. Этот параметр зависит от толщины используемой фанеры и от толщины будущей плиты.
  6. Установка борта, края перекрытия. Бывают случаи, когда пробиваются по краю плиты только гвозди в качестве ориентира для армирования, а бортовая опалубка устанавливается позже, так как она может мешать процессу армирования.

Сборка горизонтальной опалубки под плиту перекрытия.

После установки опалубки выполняется армирование плиты перекрытия, укладывается арматура нижнего и верхнего слоя, по проекту и соединяется между собой проволокой, образуя железный каркас (подробнее процесс армирования разберём ниже).

На следующем этапе плиту бетонируют. С помощью крана и колокола для подачи бетона, либо бетононасосом. При укладке бетонной смеси её обязательно следует уплотнять вибратором, заливка производится беспрерывно, плита должна быть монолитной (бывают исключения при больших объёмах, могут устанавливаться отсечки, обязательно согласовывается с проектировщиком). В жару следует накрыть плиту клеёнкой и периодически поливать водой, чтобы бетон не пересыхал, в зимний период на арматурный каркас крепят обогрев.

Процесс бетонирования монолитной плиты бетононасосом.

После того как плита перекрытия наберёт необходимую прочность, производится демонтаж опалубки, места стыков листов фанеры, при необходимости шлифуют.

Пошаговый пример устройства армирования монолитной плиты перекрытия

Для более подробного изучения рассмотрим на примере, как выполняется армирование монолитного перекрытия толщиной 200 мм. В качестве основной арматуры используются пруты диаметром 12 мм, размер ячейки основной сетки 200х200 мм.

Схема армирования плиты перекрытия

Арматурный каркас плиты будет состоять из двойного армирования, 2 уровня сетки с расположенными в ней усилениями, требуемыми проектом. Как писалось выше, размер ячейки 20 на 20 см. Дополнительная арматура – усиление, в нижней сетке укладывается в области между опорами, так как на бетон в этом месте действует сила растяжение, вверху, наоборот, над опорами.

Нижний слой армирования плиты перекрытия

Начинается процесс армирования плиты с разметки. Отмеряем по чертежу, все его стороны и во все его углы внутренние и наружные вбиваем гвозди. По гвоздям натягиваем нить и получаем контур нашего будущего перекрытия, край бетона. От него будет проводиться разметка расположения арматуры. Согласно чертежу, смотрим какая арматура укладывается первой и от параллельной ей стороны перекрытия начинаем разметку.

В нашем случае защитный слой до центра арматуры от края перекрытия 4.5 см, следовательно, отмеряем от нити расстояние 4 см, и забиваем в это место гвоздь.  Далее, на расстоянии 11.5 метров отступаем то же расстояние от края и забиваем второй гвоздь. По этим двум гвоздям натягиваем нить, это будет край первой арматуры, далее по шнурку через расстояние 1.2 м, пробиваем гвозди, укладываем первый прут, прижимаем его к гвоздям и фиксируем, с другой стороны, тоже гвоздями. Это необходимо, для того чтобы зафиксировать первый прут, от него будет зависеть ровность завязанной сетки и производится разметка расположения арматуры.

Далее, от нашего зафиксированного прута с помощью рулетки делаем разметку арматуры через 200 мм, рисуем маркером либо карандашом корректором отметки. По ним будет производиться укладка арматуры.

Если на перекрытии присутствуют балки либо капители колонн, вяжем сперва их по месту, либо на земле, а потом монтируем краном.

Следующим шагом устанавливаем «деки» в местах продавливания, по чертежу. Обычно ставятся на колоннах и углах стен.

Теперь можно приступить к армированию основной сетки. По меткам разносим арматуру, выравниваем по торцу, делая защитный слой 2 см.

Сразу зарезаем разбежку нахлестов арматуры. В нашем случае нахлест равен 40 диаметрам, для арматуры 12 мм, это 48 см. Разбежка равна 1,5 перехлеста – это 72 см, минимум, больше можно. Из получившихся кусков можно сделать пешки, они нам понадобятся для установки по краям плиты перекрытия и для обрамления отверстий.

Схема стыковки и размер нахлеста арматуры в монолитной плите перекрытия (без сварки).

После того как уложили первый слой, приступаем к укладке второго, он будет перпендикулярен первому. Так же натягиваем нить, пробиваем гвозди и фиксируем первую арматуру, от неё будет производиться дальнейшее армирование нижнего слоя монолитной плиты перекрытия. Зафиксировав её, связываем каждое пересечение арматуры по рулетке – шаг 200 мм. Следующим шагом укладываем арматуры через каждые 2 метра и также провязываем по рулетке с шагом в 20 см. Этот прут является монтажным и сразу же частью нижней сетки.

Провязав монтажные пруты, подставляем под них фиксаторы защитного слоя для арматуры, и производим разметку и укладку усиления 1-ого слоя.

Уложив все усиления разносим и привязываем остальные пруты основного армирования. Завязав всю нижнюю основную сетку, подставляем фиксаторы, с шагом 600 на 600 мм (5 штук на 1 метр квадратный). После установки фиксаторов укладываем усиления 2 слоя. Привязывается усиление по центру ячейки основного армирования, если шаг 200 мм, при шаге 100 мм, на расстоянии 50 мм от центра основного армирования, получится в ячейке по два прута усиления.

Важно! Связывать арматуры следует в шахматном порядке, с шагом 400 мм. Это обеспечит надёжную фиксацию металлических стержней между собой.

Финальный вид нижней сетки, с фиксаторами защитного слоя 25 мм, 5 штук на квадратный метр.

Если на перекрытии есть отверстия, их лучше разметить сразу, пока нет арматуры, начертить на опалубке и забить по углам гвозди. Можно сразу поставить опалубку для них, или же вырезать позже после армирования всей плиты, кому как удобней. Отверстия, размер которых более чем 200 на 200 мм, следует обрамлять дополнительной арматурой, выпуская в каждую сторону от короба по 50 см, то есть если короб 60 на 60 см, то размер обрамления 160 см. Привязывается по два прута с шагом 100 мм, с каждой стороны короба на верхнем и нижнем слое армирования, в общем, 16 прутов на короб. Так же привязываются пешки, к каждому пруту основной сетки.

Устройство усиления отверстий в плите перекрытия.

Верхний слой армирования монолитной плиты

Армирование верхнего слоя начинается с монтажа пространственных каркасов или “лягушек”. Их функция, поддержка верхнего армирующего слоя и соблюдение проектное расстояние между слоями. Шаг установки каркасов 1 метр, если устанавливаются “лягушки”, шаг 800 мм.

При наличии в плите перекрытия балкона, его усиляют, балками либо дополнительными прутами, в зависимости от проектных требований. Между балками арматура вырезается, и вставляется полистирол толщиной 100 мм, для уменьшения промерзаемости.

Далее, по нижней сетке укладываем арматуру 3 слоя армирования. Привязываем к каркасу или “лягушке” строго напротив нижней сетки. Через 2 метра укладываем монтажные пруты 4 слоя армирования и провязываем арматуру.

Выравнивание и крепеж арматуры верхнего слоя проволокой к “лягушкам”.

Следующим шагом укладываем верхнее усиление 3 слоя с необходимым шагом, то что попадает на каркас или “лягушку” привязываем.

Уложив усиления, раскладываем всю основную арматуру 4 слоя армирования и привязываем напротив нижней сетки. После укладываем усиление 4 слоя армирования и закрепляем вязальной проволокой.

Финальный вид армирования плиты перекрытия 20 см.

На последнем этапе армирования по краю перекрытия по основной сетке привязываем пешки. Это можно делать и в этапе вязки нижнего слоя.

Выполнив армирование плиты перекрытия, следует выполнить контрольную проверку, всё ли усиление на месте, соблюдены ли везде защитный слой. Если всё в порядке можно приступать к бетонированию плиты.

Важные моменты при армировании плиты

Правильно выполненное армирование плиты перекрытия обеспечит её долгую эксплуатации, для этого запомните следующие моменты, на которые следует обращать внимание в первую очередь.

  1. Защитный слой. Именно он обеспечивает правильную работу арматуры в плите перекрытия и защищает о коррозии.
  2. Величина нахлеста. Минимум 40 диаметров арматуры, этого будет достаточно, можно больше, но ни меньше.
  3. Расположение нахлестов. Верхний и нижний нахлест не должен совпадать.
  4. Обрамление отверстий. Неправильно выполненное обрамление, может привести к трещинам на перекрытии.
  5. Надёжная вязка арматуры. Она не должна шататься и прогибаться, а так же идти ровно без изгибов.
  6. Усиление. Количество должно соответствовать проектным требованиям, располагаться строго по чертежу.
  7. Арматура должна быть чистой и не ржавой.

Вот и всё о чем следует помнить при выполнении работ для качественного результата, если есть вопросы по армированию плиты перекрытия, задавайте их в комментариях.

ПОПЕРЕЧНОЕ АРМИРОВАНИЕ — Студопедия

5.18. Поперечную арматуру следует устанавливать исходя из расчета на восприятие усилий, а также с целью ограничения развития трещин, удержания продольных стержней в проектном положении и закрепления их от бокового выпучивания в любом направлении.

Поперечную арматуру устанавливают у всех поверхностей железобетонных элементов, вблизи которых ставится продольная арматура. При этом расстояния между поперечными стержнями у каждой поверхности элемента должны быть не более 600 мм и не более удвоенной ширины грани элемента. Поперечную арматуру допускается не ставить у граней тонких ребер шириной 150 мм и менее, по ширине которых располагается лишь один продольный стержень.

5.19. Во внецентренно сжатых элементах, несущая способность которых при заданном эксцентриситете продольной силы используется менее чем на 50%, а также в элементах с гибкостью < 17 (например, подколонниках), где по расчету сжатая арматура не требуется, а количество растянутой арматуры не превышает 0,3%,допускается не устанавливать поперечную арматуру, требуемую согласно п. 5.18, по граням, параллельным плоскости изгиба. При этом армирование по граням, перпендикулярным плоскости изгиба, производится сварными каркасами и сетками с защитным слоем бетона толщиной не менее 50 мм и не менее двух диаметров продольной арматуры.


5.20. Диаметр поперечной арматуры (хомутов) в вязаных каркасах внецентренно сжатых элементов принимают не менее 0,25 наибольшего диаметра продольной арматуры и не менее 6 мм.

Диаметр поперечной арматуры в вязаных каркасах изгибаемых элементов принимают не менее 6 мм.

5.21. В железобетонных элементах, в которых поперечная сила по расчету не может быть воспринята только бетоном,, следует предусматривать установку поперечной арматуры с шагом не более 0,5h0 и не более 300 мм.

В сплошных плитах, а также в многопустотных и часторебристых плитах высотой менее 300 мм и в балках (ребрах) высотой менее 150 мм на участке элемента, где поперечная сила по расчету воспринимается только бетоном, поперечную арматуру можно не устанавливать.

В балках и ребрах высотой 150 мм и более, а также в часторебристых плитах высотой 300 мм и более, на участках элемента, где поперечная сила по расчету воспринимается только бетоном, следует предусматривать установку поперечной арматуры с шагом не более 0,75h0и не более 500 мм.


5.22. Отогнутые стержни арматуры должны предусматриваться в изгибаемых элементах при армировании их вязаными каркасами. Отгибы стержней должны осуществляться по дуге радиусом не менее 10d (черт. 5.2). В изгибаемых элементах на концах отогнутых стержней должны устраиваться прямые участки длиной не менее 0,8lan, принимаемой согласно указаниям п. 5.32, но не менее 20d в растянутой и 10d - в сжатой зоне.

Черт. 5.2. Конструкция отгибов арматуры

Прямые участки отогнутых гладких стержней должны заканчиваться крюками.

Расстояние от грани свободной опоры до верхнего конца первого отгиба (считая от опоры) должно быть не более 50 мм.

Угол наклона отгибов к продольной оси элемента следует принимать в пределах 30-60°. рекомендуется принимать угол 45°.

5.23. Во внецентренно сжатых линейных элементах, а также в изгибаемых элементах при наличии необходимой по расчету сжатой продольной арматуры, с целью предотвращения выпучивания продольной арматуры следует устанавливать поперечную арматуру с шагом не более 15d и не более 500 мм (d - диаметр сжатой продольной арматуры).

Если насыщение сжатой продольной арматуры, устанавливаемой у одной из граней элемента, более 1,5%, поперечную арматуру следует устанавливать с шагом не более 10d и не более 300 мм.

Расстояния между хомутами внецентренно сжатых элементов в местах стыкования рабочей арматуры внахлестку без сварки должны составлять не более 10d.

5.24. Конструкция хомутов (поперечных стержней) во внецентренно сжатых линейных элементах должна быть такой, чтобы продольные стержни (по крайней мере через один) располагались в местах перегибов, а эти перегибы - на расстоянии не более 400 мм по ширине грани. При ширине грани не более 400 мм и числе продольных стержней у этой грани не более четырех допускается охват всех продольных стержней одним хомутом (черт. 5.3).

Черт. 5.3. Конструкция пространственных арматурных каркасов в сжатых элементах

5.25. В железобетонных стенах поперечные стержни, нормальные плоскости стены, располагаются на расстояниях по вертикали не более 20d,а по горизонтали не более 600 мм. При этом, если требуемая по расчету продольная арматура имеет насыщение меньше минимального процента армирования (см. табл. 5.2), поперечные стержни можно располагать на расстояниях по вертикали не более 600 мм, а по горизонтали не более 1000 мм.

При насыщении продольной арматуры железобетонных стен более 2% поперечные стержни должны располагаться на расстояниях по вертикали не более 15d н не более 500 мм, а по горизонтали не более 400 мм и не более 2-х шагов вертикальных стержней.

В этом пункте d - диаметр вертикальных стержней.

5.26. Поперечную арматуру в плитах в зоне продавливания в направлении, перпендикулярном сторонам расчетного контура, устанавливают с шагом не более h0/3 и не более 300 мм. Стержни, ближайшие к контуру грузовой площади, располагают не ближе h0/3 и не далее h0/2от этого контура. При этом ширина зоны постановки поперечной арматуры (от контура грузовой площади) должна быть не менее 1,5h0.

Расстояния между стержнями поперечной арматуры в направлении, параллельном сторонам расчетного контура, принимают не более 1/4 длины соответствующей стороны расчетного контура.

5.27. Поперечная арматура в виде сварных сеток косвенного армирования при местном сжатии (смятии) должна удовлетворять следующим требованиям:

а) площади стержней сетки на единицу длины в одном и другом направлении не должны различаться более чем в 1,5 раза;

б) шаг сеток (расстояние между сетками в осях стержней одного направления) следует принимать не менее 60 и не более 150мм;

в) размеры ячеек сеток в свету должны быть не менее 45 и не более 100 мм;

г) первая сетка располагается на расстоянии 15-20 мм от нагруженной поверхности элемента.

5.28. Поперечная арматура, предусмотренная для восприятия поперечных сил и крутящих моментов, должна иметь замкнутый контур с надежной анкеровкой по концам путем приварки или охвата продольной арматуры, обеспечивающую равнопрочность соединений и поперечной арматуры.

Детализация армирования железобетонных плит

Детализация арматуры плиты выполняется в зависимости от условий ее опоры. Плита может опираться на стены, балки или колонны. Плита, поддерживаемая непосредственно колоннами, называется плоской плитой.

Плита, поддерживаемая с двух сторон и изгиб которой происходит преимущественно только в одном направлении, называется односторонней плитой. С другой стороны, когда плита поддерживается со всех четырех сторон и происходит изгиб в двух направлениях, это называется двухсторонней плитой.

Плиты, у которых отношение большей длины к меньшей длине (L y / L x ) больше 2, называется односторонней плитой, иначе как двухсторонней плитой. С одной стороны, основная арматура плиты параллельна более короткому направлению, а арматура, параллельная более длинному направлению, называется распределительной сталью. В двухстороннем варианте основное армирование плиты обеспечивается в обоих направлениях.

Плиты могут быть просто опорными, непрерывными или консольными. В двухсторонней плите углы могут удерживаться ограничителями или могут подниматься вверх.Дополнительное усиление кручения требуется в углах, когда оно удерживается от подъема, как показано на рисунке 1.

Толщина плиты определяется на основе отношения пролета к глубине, указанного в IS456-2000. Минимальное армирование составляет 0,12% для стержней HYSD и 0,15% для стержней из мягкой стали. Диаметр стержня, обычно используемого для изготовления плит, составляет: 6 мм, 8 мм, 10 мм, 12 мм и 16 мм.

Максимальный диаметр стержня , используемого в перекрытии, не должен превышать 1/8 общей толщины плиты.Максимальное расстояние между главной балкой ограничено трехкратной эффективной глубиной или 300 мм, в зависимости от того, что меньше. Для распределительных стержней максимальное расстояние указано как 5-кратная эффективная глубина или 450 мм, в зависимости от того, что меньше.

Минимальное прозрачное покрытие для арматуры в плите зависит от критериев долговечности, и это указано в IS 456-200. Обычно для основных усилителей предусмотрено покрытие от 15 до 20 мм. Альтернативные основные стержни могут быть изогнуты возле опоры или могут быть согнуты на 180 0 на краю, а затем расширены вверху внутри плиты, как показано на рис.1. Сворачивание и проворачивание стержней и показано на рис. 2.

Торсионная арматура должна быть предусмотрена в любом углу, где плита просто поддерживается обоими краями, встречающимися в этом углу, и предотвращается ее подъем, если только последствия растрескивания не являются незначительными. Он должен состоять из верхней и нижней арматуры, каждый со слоем стержней, размещенных параллельно сторонам плиты и выступающих от краев на минимальное расстояние в одну пятую меньшего пролета.

Площадь арматуры на единицу ширины в каждом из этих четырех слоев должна составлять три четверти площади, необходимой для максимального момента в середине пролета на единицу ширины в плите.

Усиление кручения, равное половине описанного выше, должно быть предусмотрено в углу, содержащем кромки, только по одной из которых плита является непрерывной. Требуемое торсионное усиление показано на рис. 3 ниже.

На чертеже, показывающем детализацию арматуры, есть план, показывающий типичное армирование как в направлении, так и в разрезах.Типовая детализация плиты показана на рисунках 4 и 5.

Рис.4: перекрытие перекрытия в одном направлении (одностороннее перекрытие)

Рис.5: Перекрытие перекрытия в двух направлениях (двухсторонняя плита)

Подробнее:

Руководство по проектированию и детализации железобетонных перекрытий IS456: 2000

Что такое метод ребрирования в железобетонных конструкциях?

Коррозия стальной арматуры в бетоне - причины и защита

Калькулятор арматуры - площади с разным диаметром и количеством стержней

.

Прогнозирование пробивной способности соединений плита-колонна без поперечного армирования на основе нейронной сети обратного распространения

Разрушение соединения плиты-колонны при продавливании сдвига может вызвать прогрессирующее обрушение конструкции. В этом исследовании сначала создается база данных по пробивным испытаниям. Затем, на основе алгоритма Левенберга-Марквардта (LM) и с использованием нелинейной функции нейронной сети обратного распространения (BPNN), устанавливается модель прогнозирования пробивной способности соединений плита-колонна без поперечного армирования.Наконец, предложенная модель сравнивается с формулами китайского, американского и европейского стандартов с использованием нескольких методов. Статистический метод собственных значений показывает, что модель BPNN имеет наивысшую точность и наименьшую дисперсию. Метод подсчета точек дефектов показывает, что модель BPNN имела наименьшее общее количество дефектов и была самой безопасной и экономичной. Анализ влияющих факторов показывает, что факторы в модели BPNN оказали наиболее разумное влияние на несущую способность штамповки соединений плита-колонна.Наконец, модель проверяется с использованием тематического исследования и программы Matlab. Результаты показывают, что средняя ошибка формул в китайском, американском и европейском стандартах на 21,08%, 30,21% и 11,47% соответственно выше, чем у модели BPNN.

1. Введение

Универмаг Bullock рухнул в 1994 году, универмаг Sanfeng в Южной Корее рухнул в 1995 году, а торговый центр Morbio Inferior в Швейцарии рухнул в 2004 году [1–3]. Вышеупомянутые аварии показывают, что соединения плита-колонна без поперечного армирования склонны к пробивному разрушению, когда они испытывают случайные нагрузки, которые затем запускают цепную реакцию и, в конечном итоге, приводят к прогрессирующему разрушению всей конструкции.Таким образом, исследователи провели большое количество испытаний и теоретических анализов механизма соединений плита-колонна без поперечного армирования при отказе от штамповки, и это исследование привело к всестороннему изучению переменных, которые могут вызвать отказ от штамповки. Были предложены некоторые механические модели, основанные на знании механизма соединений плиты-колонны для сопротивления сдвигу. К таким моделям относятся теория критического пробивания трещин Маттона [4], модель конической оболочки Киннунена и Ниландера [5] и модель космической фермы Александера и Симмонда [6].Однако эти теоретические уравнения сложно унифицировать, и они имеют сложную форму; следовательно, они не подходят для инженерных приложений. В настоящее время рекомендуемые методы расчета пробивной способности в национальных стандартах состоят в основном из формул полу-опыта и полутеории, основанных на подборе экспериментальных данных. Эти методы включают формулы расчета в кодах GB 50010-2010 [7], ACI318-14 [8] и EC 2-04 [9]. Эти формулы краткие и ясные, что делает их доступными для инженеров-проектировщиков.Тем не менее, теория, на которую ссылаются эти формулы для ударной способности, в первую очередь рассматривает один или два вида механизмов сопротивления сдвигу, игнорируя другие факторы. Таким образом, применимость этих формул ограничена [10–12]. Точность и надежность расчетов также нуждаются в дальнейшем повышении.

Из-за сложности механизма соединений плита-колонна без поперечной арматуры при пробивном разрушении и сдвиге, трудно предсказать пробивную способность соединений плита-колонна путем подбора данных испытаний с учетом всех факторов.Это особенно актуально, когда речь идет о влияющих факторах с большой нелинейностью и неопределенностью, а также дискретностью, вызванной хрупким разрушением. Искусственная нейронная сеть - это модель обработки данных, основанная на биологической нейронной сети, наиболее распространенная из которых называется BPNN. Теорема Колмогорова доказала, что BPNN обладает сильными нелинейными отображениями и способностями к обобщению. Каждая непрерывная функция или функция отображения может быть реализована на трех уровнях сетей [13].BPNN широко используется для решения многих задач гражданского строительства, включая сопротивление сдвигу бетонных элементов. Кумар и Бараи создали нейронную сеть, которую можно использовать для прогнозирования экстремальной силы сдвига балок из фибробетона без поперечного армирования [14]. Мансур предсказал чрезвычайную прочность на сдвиг балки RC с поперечным армированием с помощью искусственной нейронной сети [15]. Тем временем Кладера и Мари использовали нейронную сеть, чтобы установить процедуру проектирования для нормальной / высокопрочной бетонной балки со скобами и без них [16].Используя нелинейную функцию BPNN, в этом исследовании была создана модель прогнозирования для пробивной способности соединений плита-колонна без поперечного армирования. Кроме того, модель BPNN оценивается с использованием статистического метода собственных значений, метода точки дефекта и метода анализа влияющих факторов. Предлагаемая модель обеспечивает новый метод расчета пробивной способности.

2. Создание модели BPNN для пропускной способности

BPNN - это прямая сеть, основанная на обратном распространении ошибок.Он состоит из обученных искусственных нейронов и используется для представления оптимальной связи между заданным входом и ожидаемым выходом. Создание модели BPNN для перфорации в первую очередь включает следующие шаги. Первый шаг - создание обучающих выборок. В качестве основы для этого исследования было необходимо определить параметры входных и выходных образцов и создать соответствующую базу данных для испытаний на штамповку. Второй шаг - это разработка модели BPNN. Он в первую очередь включает в себя настройку количества сетевых уровней, количества узлов входного уровня, количества узлов скрытого слоя, количества узлов выходного слоя, функции активации, метода обучения, параметров обучения и других факторов.Третий шаг сосредоточен на обучении BPNN. Алгоритм Левенберга – Марквардта (LM) используется для итеративного обновления весов и пороговых значений сети, так что ошибки между выходным значением сети и ожидаемым выходом постоянно уменьшаются, и, таким образом, достигается оптимальная нейронная сеть. Четвертый шаг - оценка результатов обучения. Затем производительность нейронной сети оценивается с помощью функции затрат и регрессионного анализа.

2.1. Создание базы данных пробивных испытаний

В начале 20-го века прогрессирующее разрушение плитных конструкций, вызванное пробоями соединений плита-колонна, привлекло внимание ученых [17].Таким образом, ученые всего мира в прошлом веке провели многочисленные исследования разрушения соединений плита-колонна. Параметры исследования в первую очередь включали прочность бетона, продольную арматуру, размерный эффект, форму и размер сечения колонны, отношение пролета к глубине, граничные условия, продавливание арматуры сдвигом, режим нагрузки (осевая или частичная нагрузка), тип и размер заполнителя и т. Д. факторы. Благодаря этим исследованиям были получены многие результаты исследований.

В данном исследовании собрана большая часть отечественной и зарубежной литературы, посвященной испытаниям на продавливание соединений плита-колонна без поперечного армирования [18–46]. Учитывались инженерная практика, целостность ключевых данных и исследовательская цель данного исследования. Чтобы подобрать количественно определяемые параметры воздействия на пробивную способность как можно более полно, было определено, что прочность бетона (), коэффициент продольной арматуры (), предел текучести продольной арматуры (), эффективная высота сечения плиты (), расстояние между сдвигом и глубиной ratio () и отношение длины стороны колонны к эффективной высоте плиты () будут использоваться в качестве управляющих переменных пробивной способности () соединений плита-колонна.Это было сделано для того, чтобы сохранить согласованность других влияющих факторов и проверить данные. Наконец, был создан набор обучающих выборок BPNN, которые использовались как входные значения и как выходные данные. База данных пробивных испытаний включала 206 групп соединений плита-колонна без поперечного армирования (см. Таблицу 1).

900 900 900 900 1,33 900 900

No. Литература Номер образца (МПа) (%) (МПа) (мм) (мм) ( мм) (кН)

1 Elstner [15] A-1b 23.9 1,15 332 118 6,47 2,15 365
2 A-1c 27,6 1,15 332 118 6,47 2,15 356
3 A-1d 34,3 1,15 332 118 6,47 2,15 351
4 A-1e 19.3 1,15 332 118 6,47 2,15 356
5 A-2b 18,5 2,47 321 114 6,69 2,23 400
6 A-2c 34,8 2,47 321 114 6,69 2,23 467
7 A-7b 26.5 2,47 321 114 6,69 2,23 512
8 A-3b 21,5 3,7 321 114 6,69 2,23 445
9 A-3c 25,2 3,7 321 114 6,69 2,23 534
10 A-3d 32.8 3,7 321 114 6,69 2,23 547
11 A-4 24,8 1,15 332 118 6,03 3,02 400
12 A-5 26,4 2,5 321 114 6,25 3,12 534
13 A-6 23.8 3,7 321 114 6,25 3,12 498
14 A-13 24,9 0,5 294 121 5,88 2,94 236
15 B-2 42,5 0,5 321 114 6,69 2,23 200
16 B-4 42.6 0,9 303 114 6,69 2,23 334
17 B-9 39,5 2 341 114 6,69 2,23 505
18 B-14 44,9 3 325 114 6,69 2,23 578
19 Moe [16] S1-60 22 .1 1,1 399 114 6,69 2,23 389
20 S2-60 21 1,5 399 114 6,69 2,23 356
21 S3-60 21,5 2 399 114 6,69 2,23 364
22 S4-60 22.6 2,6 399 114 6,69 2,23 334
23 S1-70 23,3 1,1 483 114 6,69 2,23 393
24 S3-70 24,1 2 483 114 6,69 2,23 378
25 S4-70 33 2.6 483 114 6,69 2,23 374
26 S4-70A 19,5 2,6 483 114 6,69 2,23 312
27 S5-60 21,1 1,1 393 114 6,92 1,78 343
28 S5-70 21,9 1.1 483 114 6,92 1,78 378
29 H-1 24,8 1,1 328 114 6,65 2,32 372
30 M1A 19,8 1,5 481 114 6,47 2,68 443
31 Мантерола [17] P1-S1 24.3 0,92 304 107 13,55 0,93 216
32 P2-S1 31,9 0,92 304 107 12,85 2,34 257
33 P3-S1 28,2 0,92 304 107 11,92 4,21 301
34 P1-S2 23 0.92 324 107 13,55 0,93 196
35 P2-S2 31,3 0,92 324 107 12,85 2,34 283
36 P3-S2 30,3 0,92 324 107 11,92 4,21 397
37 P1-S3 36.5 0,92 324 107 13,55 0,93 184
38 P2-S3 33,5 1,22 324 107 13,55 0,93 211
39 P3-S3 36,2 0,57 324 107 13,55 0,93 165
40 Корли [18] AN-1 17 .8 1,5 404 111 7,09 2,29 334
41 AN-2 19,4 1 444 111 7,32 1,83 266
42 Хокинс [19] S2150-1 28,1 1,54 331 127 7,00 2,00 463
43 S2150-2 28 .6 1,56 331 127 7,00 2,00 440
44 S4150-1 33,2 1,52 331 127 7,00 4,00 579
45 S4150-2 33,4 1,52 336 127 7,00 4,00 581
46 Йошио Какута [20] SB1-S1 32.6 1,17 384,4 75 6,33 0,67 140
47 SB1-S2 35 1,17 384,4 75 6,33 0,67 130
48 SB2-S3 30,7 1,17 384,4 75 6,00 1,33 200
49 SB2-S4 33.2 1,17 384,4 75 6,00 1,33 160
50 SB3-S6 30,5 1,17 384,4 75 5,67 2,00 204
51 SB3-S7 32,2 1,17 384,4 75 5,67 2,00 220
52 SB4-S8 30.9 1,17 384,4 75 5,33 2,67 240
53 SB4-S9 28,9 1,17 384,4 75 5,33 2,67 235
54 SP1-S10 29,1 0,47 384,4 75 6,00 1,33 118
55 SP2-S11 31.2 0,47 384,4 75 6,00 1,33 132
56 SP3-S12 31,9 1,55 384,4 75 6,00 1,33 210
57 SP3-S13 30,9 1,86 384,4 75 6,00 1,33 200
58 SP4-S14 31.2 1,86 384,4 75 6,00 1,33 223
59 SP5-S15 31,2 1,86 384,4 75 6,00 1,33 220
60 SC1-S16 32,3 1,18 347,1 75 6,00 1,33 170
61 SC1-S17 31.1 1,18 347,1 75 6,00 1,33 190
62 SC4-S18 28 0,92 384,4 75 6,00 1,33 169
63 SC4-S19 28,8 0,92 384,4 75 6,00 1,33 160
64 SA3-S22 29.2 1,17 384,4 75 9,33 1,33 189
65 SA3-S23 29,4 1,17 384,4 75 9,33 1,33
66 SA4-S24 34,1 1,17 384,4 75 12,67 1,33 160
67 SA4-S25 31.6 1,17 384,4 75 12,67 1,33 150
68 Sh4-S28 29 1,17 384,4 120 3,75 0,83 301
69 Sh4-S29 31,1 1,17 384,4 120 3,75 0,83 292
70 S61 39.6 0,79 343 170 3,53 1,76 660
71 S62 41,8 0,79 343 170 3,53 1,76 660
72 S63 35,4 1,19 473,6 170 3,53 1,76 750
73 S64 39.3 1,19 473,6 170 3,53 1,76 750
74 S65 39,3 1,09 384,4 170 3,53 1,76 635
75 S66 39,3 1,09 384,4 170 3,53 1,76 600
76 S67 36.7 3,37 384,4 120 5,00 2,50 400
77 S68 41,3 3,37 384,4 120 5,00 2,50 660
78 S69 39,2 2,11 384,4 120 5,00 2,50 540
79 S70 39.7 2,11 384,4 120 5,00 2,50 710
80 S71 40,8 1,12 384,4 120 5,00 2,50 60027
81 S72 44,7 1,12 384,4 120 5,00 2,50 600
82 S73 17.9 0,99 343,2 120 5,83 0,83 190
83 S74 22,4 0,99 343,2 120 5,83 0,83 240
84 S75 42,8 0,99 343,2 120 5,83 0,83 312
85 S76 41.8 0,99 343,2 120 5,83 0,83 341
86 S89 26,8 1,12 343,2 80 5,63 1,25 174
87 S90 25,5 1,12 343,2 80 5,63 1,25 165
88 Regan [21] I / 1 24.5 2,4 500 77 10,58 2,60 194
89 I / 2 22,3 1,2 500 77 10,58 2,60 176
90 I / 3 26,1 1,4 500 77 10,58 2,60 194
91 I / 4 30.7 1,2 500 77 10,58 2,60 194
92 I / 5 26,8 1,5 480 79 10,32 2,53 165
93 I / 6 20,8 0,8 480 79 10,32 2,53 165
94 I / 7 28.9 0,8 480 79 10,32 2,53 186
95 V / 4 33,8 0,8 628 118 5,92 0,86 285
96 Цзяньлан Чжэн [22] J-1 26 1,06 298,2 125 3,80 2,00 450,4
97 J-3 26 0.96 298,2 125 3,80 2,00 427
98 J-4 43,1 1,32 289,1 80 5,94 3,13 302,4
99 J-5 27,5 1,32 289 95 5,00 2,63 307
100 J-6 27,5 1.06 278 95 5,00 2,63 306,4
101 Tomas-zewicz [23] ND65-1-1 55,3 1,49 500 275 4,18 0,73 2050
102 ND65-2-1 60,1 1,75 500 200 5,13 0,75 1200
103 ND95-1 -1 70.4 1,49 500 275 4,18 0,73 2250
104 ND95-1-3 75,7 2,55 500 275 4,18 0,73 2400
105 ND95-2-1 74,2 1,75 500 200 5,13 0,75 1100
106 ND95-2-1D 73 1.75 500 200 5,13 0,75 1300
107 ND95-2-3 75,3 2,62 500 200 5,13 0,75 1450
108 ND95-2-3D ​​ 67,6 2,62 500 200 5,13 0,75 1250
109 ND95-2-3D ​​+ 82.5 2,62 500 200 5,13 0,75 1450
110 ND95-3-1 71,6 1,84 500 88 5,68 1,14 330
111 ND115-1-1 94,3 1,49 500 275 4,18 0,73 2450
112 ND115-2-1 100 .2 1,75 500 200 5,13 0,75 1400
113 ND115-2-3 91 2,62 500 200 5,13 0,75 1550
114 Теодор-Акопулос [24] FS-1 30,2 0,56 460 100 7,7 1,5 173,5
115 FS- 8 31.2 0,56 460 100 7,95 1 150,3
116 FS-10 31 0,56 460 100 7,45 2 191,4
117 FS-19 29,5 0,37 460 100 7,7 1,5 136,5
118 Yujie An [25] A-1 29.5 1,24 325,5 93 5,38 2,15 274
119 A-2 31,4 1,32 325,5 93 5,38 2,15 277
120 A-3 21,2 1,32 325,5 93 5,38 2,15 249
121 A-4 29.5 0,91 325,5 93 5,38 2,15 240
122 A-5 19,2 0,58 325,5 93 5,38 2,15 170
123 Систонен [26] L1 31 0,46 621 172 3,98 1,17 503
124 L2 31 0.45 621 176 3,89 1,15 537
125 L3 31 0,45 621 173 3,96 1,16 530
126 L4 31 0,67 612 170 4,02 2,36 686
127 L5 31 0.66 612 172 3,99 2,32 696
128 L6 31 0,65 612 175 3,90 2,32 799
129 L7 22,9 0,64 586 177 4,43 1,14 478
130 L8 22,9 1.16 576 174 3,94 5,17 1111
131 L9 22,9 1,17 576 172 3,99 5,22 1107
L10 22,9 1,16 576 173 3,96 5,21 1079
133 Ghannoum [27] S1-U 34.6 0,96 445 109 8,14 2,06 301
134 S2-U 48,5 0,96 445 109 8,14 2,06 363
135 S3-U 55 0,96 445 109 8,14 2,06 443
136 Крюгер [28] P0A 35.2 1 480 121 10,12 2,48 423
137 Beutel [29] P1 21,9 0,81 572 190 5,26 2,11 615
138 Оспина [30] SR-1 34,3 0,87 430 120 5,92 2,08 365,1
139 Парк [ 31] S1 24.6 1,06 453 90 6,94 2,78 230
140 S2 26 2 466 90 6,94 2,78 316,8
141 S3 24,6 0,98 485 130 4,81 1,92 443,2
142 Биркл [32] 1 32.9 1,54 488 124 7,06 2,02 483
143 7 32 1,3 531 190 7,11 1,58 825
144 10 28,9 1,1 524 260 6,63 1,35 1046
145 Xiaokun Huang [33] BAN105 30.2 0,5 490 168 5,36 1,19 586,6
146 BAN 113 29,8 1,3 507 164 5,49 1,22 805
147 BAN105 (1) 28,3 0,5 490 168 5,36 1,19 522,3
148 BAN113 (1) 26.7 1,3 507 164 5,49 1,22 796,8
149 Юаньвэй Чжан [34] A20-1 32,2 1,57 458,4 98 4,85 2,55 356
150 A20-2 32,9 1,2 458,4 128 3,71 1,95 470
151 A20-3 34.3 0,97 458,4 158 3,01 1,58 646
152 A20-4 27,9 1,75 458,4 88 4,83 3,98 408
153 A35-1 31,4 1,57 458,4 98 4,85 2,55 360
154 A35-2 37.8 1,14 371 99 4,80 2,53 357
155 A35-3 40,2 0,79 413,5 100 4,75 2,50 293
156 A50-1 44,3 1,57 458,4 98 4,85 2,55 412
157 A50-2 44.7 1,14 371 99 4,80 2,53 354
158 Гуандалини [35] PG-1 27,7 1,5 573 210 5,95 1,24 1023
159 PG-2b 38,4 0,25 552 210 5,95 1,24 440
160 PG-4 32 0.25 541 210 5,95 1,24 408
161 PG-10 28,5 0,33 577 210 5,95 1,24 540
162 PG-11 34,1 0,75 570 210 5,95 1,24 763
163 PG-6 34.1 1,5 526 96 6,51 1,35 238
164 PG-7 34,1 0,75 550 100 6,25 1,30 241
165 PG-8 34,1 0,28 525 117 5,34 1,11 140
166 PG-9 34.1 0,22 525 117 5,34 1,11 115
167 Guidottiv [36] PT22 57,5 ​​ 0,82 552 196 6,38 989
168 PT31 56,7 1,48 552 212 5,90 1,23 1433
169 PG19 43.4 0,78 510 206 6,07 1,26 860
170 PG20 46,5 1,56 551 201 6,22 1,29 1094
171 PG23 38,9 0,81 510 199 6,28 1,31 839
172 PG24 37.8 1,61 551 194 6,44 1,34 1102
173 Ризк [37] NSC1 31,2 0,52 435 162,5 4,86 ​​ 162,5 4,86 ​​900 1,54 479
174 NSC2 32,8 2,17 433 157,5 5,02 1,59 678
175 HSC1 50.7 0,65 435 162,5 4,86 ​​ 1,54 675
176 HSC2 51,4 0,98 440 160 4,94 1,56 798 900
177 HSC3 51,4 1,13 433 157,5 5,02 1,59 811
178 HSC4 55 1.67 433 157,5 5,02 1,59 802
179 HSC5 56,4 2,48 433 137,5 5,75 1,82 788
HSC6 57,1 2,68 433 127,5 6,20 1,96 801
181 NSC3 32.3 0,4 450 105 7,52 2,38 228
182 HSC7 57,1 1,88 435 112,5 7,02 2,22 481
183 Губы [38] PL1 35,3 1,63 583 193 6,81 0,67 682
184 PV1 33.5 1,5 709 210 5,95 1,24 974
185 PL3 35,5 1,59 583 197 5,69 2,64 1324
186 PL4 30,5 1,58 550 267 4,53 1,27 1625
187 PL5 31.7 1,5 580 353 3,29 1,25 2491
188 Цзянь Пэн [39] C7-30-1 24,5 0,86 604 150 7,00 1,67 473
189 C7-30-2 22,6 1,28 604 150 7,00 1,67 600
190 C7 -50-1 39.4 0,86 604 150 7,00 1,67 723
191 C7-50-2 35,9 1,28 604 150 7,00 1,67 801
192 C5-30-1 26,4 0,86 604 150 5,00 1,67 678
193 C5-30-2 25 .8 1,28 604 150 5,00 1,67 692
194 C5-50-1 34,8 0,86 604 150 5,00 1,67 691
195 C5-50-2 34 1,28 604
.

Расстояние между арматурой в бетонных балках и перекрытиях

Минимальное и максимальное расстояние между арматурой в бетонных конструктивных элементах, таких как балки и плиты, требуется в соответствии со стандартными правилами. Минимальное расстояние между арматурой основано на максимальном размере заполнителей, чтобы бетон можно было правильно укладывать и уплотнять. Максимальное расстояние между арматурой, основанное на глубине балок и плит, чтобы обеспечить адекватную поддержку изгибающего момента и поперечной силы в конструкции.

Шаг арматуры в бетонных балках и перекрытиях

1.Минимальное расстояние между стержнями при растяжении

Минимальное расстояние по горизонтали между двумя параллельными основными стержнями должно быть равно диаметру большего стержня или максимальному размеру крупного заполнителя плюс 5 мм. Однако, если уплотнение выполняется игольчатым вибратором, расстояние можно дополнительно уменьшить до двух третей от номинального максимального размера крупного заполнителя.

Минимальное расстояние по вертикали между двумя основными стержнями должно быть

2. Максимальное расстояние между стержнями при растяжении

Обычно этот интервал будет таким, как указано ниже:

    1. Для балок эти расстояния составляют 300 мм, 180 мм и 150 мм для марок основной арматуры Fe 250, Fe 415 и Fe 500 соответственно.
    2. Для плит
      • (i) Максимальное расстояние между двумя параллельными основными арматурными стержнями должно составлять 3 или 300 мм или в зависимости от того, что меньше, и
      • (ii) Максимальное расстояние между двумя вторичными параллельными брусьями должно быть 5 или 450 мм или в зависимости от того, что меньше.

Рис: Шаг арматуры в балках

3. Минимальные и максимальные требования к армированию в элементах

Для балок

Подробнее о Руководство по армированию

.

% PDF-1.4 % 185 0 obj> endobj xref 185 63 0000000016 00000 н. 0000003314 00000 н. 0000001556 00000 н. 0000003398 00000 н. 0000003588 00000 н. 0000003824 00000 н. 0000004052 00000 н. 0000004292 00000 н. 0000004369 00000 н. 0000004667 00000 н. 0000004921 00000 н. 0000005321 00000 п. 0000005583 00000 н. 0000005869 00000 н. 0000006115 00000 п. 0000006430 00000 н. 0000006585 00000 н. 0000006717 00000 н. 0000007309 00000 н. 0000007448 00000 н. 0000007809 00000 н. 0000008158 00000 п. 0000008290 00000 н. 0000008427 00000 н. 0000008844 00000 н. 0000010232 00000 п. 0000010389 00000 п. 0000010636 00000 п. 0000011820 00000 п. 0000012134 00000 п. 0000012267 00000 п. 0000013268 00000 н. 0000014215 00000 п. 0000014352 00000 п. 0000014651 00000 п. 0000015098 00000 п. 0000015350 00000 п. 0000016571 00000 п. 0000017765 00000 п. 0000018943 00000 п. 0000019979 00000 п. 0000030864 00000 п. 0000031117 00000 п. 0000031313 00000 п. 0000031558 00000 п. 0000054946 00000 п. 0000068768 00000 п. 0000076672 00000 п. 0000076903 00000 п. 0000077115 00000 п. 0000077323 00000 п. 0000097541 00000 п. 0000097737 00000 п. 0000097988 00000 н. 0000110298 00000 п. 0000122323 00000 н. 0000123418 00000 н. 0000123666 00000 н. 0000159088 00000 н. 0000177114 00000 н. 0000177304 00000 н. 0000177566 00000 н. 0000189804 00000 н. трейлер ] >> startxref 0 %% EOF 187 0 obj> поток x ڬ VkPRi * F & HDfffhfc 測 [нС L44 Լ 4 V5h5) M6nq ڝ & ٙ Μsw

.

[PDF] Несимметричная штамповка плоских плит и мостов перекрытий без поперечного армирования

ПОКАЗ 1-9 ИЗ 9 ССЫЛКИ

Испытания на сдвиг штамповки железобетонных плит с несимметричным армированием (на французском языке: «Essais de poiçonnement de dalles en béton arme avec armature non symétrique »)

Пробивка перемычек перекрытий (на французском языке:« Poiçonnement des pont-dalles »).FBH / ASTRA- Studientagung «Neues aus der Brückenforschung», D0223

Прочность на сдвиг железобетонных перекрытий перекрытий

Прочность на сдвиг железобетонных перекрытий перекрытий. Кандидатская диссертация 3739

.

[PDF] Прочность бетонных элементов на сдвиг без поперечного армирования: механический подход для последовательного учета размерных и деформационных эффектов

 @article {Ruiz2015ShearSO, title = {Прочность бетонных элементов на сдвиг без поперечного армирования: механический подход для последовательного учета размерных и деформационных эффектов}, автор = {M. Руис, А. Муттони и Дж. Сагасета}, journal = {Engineering Structures}, год = {2015}, объем = {99}, страницы = {360-372} } 
Было предложено множество теорий и эмпирических формул для оценки прочности на сдвиг железобетонных элементов без поперечной арматуры.Можно отметить, что эти подходы различаются не только результирующими конструктивными выражениями, но и определяющими параметрами, а также интерпретацией механизмов разрушения и управляющих воздействий на передачу сдвига. Кроме того, пока нет единого мнения о роли, которую размер и деформация влияют на прочность на сдвиг, и о том, как… ПРОДОЛЖИТЬ ЧТЕНИЕ

Сохранить в библиотеке

Создать предупреждение

Cite

Launch Research Feed

.

Смотрите также